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數(shù)控技術(shù)畢業(yè)范文第1篇

關(guān)鍵詞 高職 數(shù)控技術(shù) 畢業(yè)設(shè)計(jì) 改革

中圖分類號(hào)：G424 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

Vocational CNC Technology Professional Graduate Design Reform

PAN Dong

（Shaanxi Institute of Technology， Xi'an， Shaanxi 710300）

Abstract Vocational education aims to cultivate high-skilled applied talents， in the whole process of training， professional and comprehensive training is particularly important； this article carried out bold reforms on CNC technology for vocational graduate design implementation process， take the original traditional text bold reforms to the typical structure of processing and assembly， through professional comprehensive training to improve students' ability to shorten vocational NC graduates distance between enterprises. The paper proposed features for professional conduct vocational graduate design reform， has important significance in cultivating qualified graduates of vocational CNC technology.

Key words higher vocational； CNC technology； graduate design； reform

高職教育是高等教育的重要組成部分，而它又不同于本科教育，高職教育以適應(yīng)社會(huì)需求為目標(biāo)、以培養(yǎng)技術(shù)應(yīng)用能力為主線；高職畢業(yè)生應(yīng)具有一定的理論知識(shí)基礎(chǔ)，較強(qiáng)的技術(shù)應(yīng)用能力，較高的職業(yè)能力和職業(yè)素養(yǎng)。

最近幾年數(shù)控技術(shù)專業(yè)一直是國家技能型緊缺人才培養(yǎng)專業(yè)，高端技能型數(shù)控人才的培養(yǎng)是高職教育一直研究的重要課題。高職數(shù)控技術(shù)專業(yè)人才的培養(yǎng)，主要經(jīng)過三個(gè)過程：基礎(chǔ)學(xué)習(xí)階段、專業(yè)技能學(xué)習(xí)階段、專業(yè)綜合能力培養(yǎng)階段。在專業(yè)綜合能力培養(yǎng)階段，畢業(yè)設(shè)計(jì)又是檢驗(yàn)專業(yè)學(xué)習(xí)情況，鍛煉專業(yè)綜合能力的最有效途徑之一。

1 高職數(shù)控技術(shù)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)現(xiàn)狀

目前高職數(shù)控學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)依然主要停留在文本設(shè)計(jì)，對(duì)典型零件進(jìn)行數(shù)控加工工藝規(guī)程設(shè)計(jì)，工裝的選擇設(shè)計(jì)，數(shù)控加工程序的編制。而這些內(nèi)容主要從理論角度出發(fā)，無法真正地實(shí)現(xiàn)專業(yè)綜合訓(xùn)練，貼近實(shí)際生產(chǎn)的目的。

2 改革立意

針對(duì)這一現(xiàn)狀，結(jié)合高職數(shù)控技術(shù)專業(yè)培養(yǎng)目標(biāo)——真正使高職學(xué)校與企業(yè)的零距離對(duì)接，專業(yè)綜合訓(xùn)練設(shè)計(jì)的合理與否，是實(shí)現(xiàn)專業(yè)理論知識(shí)與實(shí)踐相對(duì)接的最有效途徑。從這個(gè)角度出發(fā)，我院在數(shù)控技術(shù)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)環(huán)節(jié)提出過多種思路，如：采用一人一題進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)，抓過程、重答辯、嚴(yán)審設(shè)計(jì)資料；讓畢業(yè)生在頂崗實(shí)習(xí)過程中，結(jié)合企業(yè)實(shí)際選題，由企業(yè)學(xué)校雙導(dǎo)師進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)；通過理論設(shè)計(jì)然后通過數(shù)控加工仿真軟件進(jìn)行設(shè)計(jì)的驗(yàn)證，并進(jìn)行分析，然后進(jìn)行答辯。多種畢業(yè)設(shè)計(jì)思路通過實(shí)踐，總存在諸多條件限制，而終未取得良好的效果。

在改革的道路上我們通過多次探索，最終確定了一種通過機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)編程加工畢業(yè)設(shè)計(jì)論文答辯，全過程的專業(yè)綜合訓(xùn)練模式。這種訓(xùn)練模式，第一階段是有指導(dǎo)老師提前選擇適合數(shù)控技術(shù)專業(yè)進(jìn)行綜合訓(xùn)練的畢業(yè)設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)，然后對(duì)所帶學(xué)生根據(jù)學(xué)習(xí)情況分組確定完成的零件；第二階段學(xué)生根據(jù)自己所要完成的任務(wù)進(jìn)行零件造型設(shè)計(jì)，編程加工，待全組成員完成零件加工進(jìn)行機(jī)械結(jié)構(gòu)的組裝；第三個(gè)階段，學(xué)生進(jìn)行所設(shè)計(jì)部分零件的數(shù)控加工畢業(yè)設(shè)計(jì)論文；第四個(gè)階段進(jìn)行畢業(yè)答辯。

3 實(shí)施

我院在2010級(jí)數(shù)控技術(shù)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)執(zhí)行時(shí)采用上述模式，進(jìn)行了數(shù)控技術(shù)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)教學(xué)改革試點(diǎn)。試點(diǎn)選取30名數(shù)控技術(shù)專業(yè)畢業(yè)生進(jìn)行，分為4組，根據(jù)學(xué)生綜合能力高低每組題目各有差異。

第一階段，指導(dǎo)老師根據(jù)學(xué)生情況選題。在試點(diǎn)階段，為了保質(zhì)保量完成教改全過程，除風(fēng)力推料機(jī)構(gòu)為我院參加全省機(jī)械設(shè)計(jì)創(chuàng)新大賽機(jī)構(gòu)難度較大外，其他的如裝卸器，槽輪機(jī)構(gòu)，大力神杯相對(duì)難度都較小。風(fēng)力推料機(jī)構(gòu)由15人分別完成葉輪加工，凸輪軸加工，齒輪加工，偏心輪加工，底板、推桿、料筒等部分加工，其余3項(xiàng)目共有15人完成。

第二階段，畢業(yè)設(shè)計(jì)學(xué)生根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)進(jìn)行造型、編程、加工、裝配。本階段，由指導(dǎo)老師指導(dǎo)學(xué)生完成料單上報(bào)，所需工裝清單；院部進(jìn)行材料的準(zhǔn)備，并由數(shù)控實(shí)訓(xùn)中心提供相應(yīng)的工裝，機(jī)床；在不影響正常教學(xué)的前提下，畢業(yè)設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)的加工我們主要安排在課余時(shí)間進(jìn)行，如晚自習(xí)、周末。學(xué)生進(jìn)行零件工藝設(shè)計(jì)、數(shù)據(jù)計(jì)算、造型、數(shù)控編程、數(shù)控加工；在整個(gè)加工過程中，老師指導(dǎo)學(xué)生選用合適的刀具、夾具、量具、切削用量保證零件的加工精度。最終各小組成員完成零部件加工后，進(jìn)行裝配。標(biāo)準(zhǔn)件：如軸承、螺釘、螺母、墊片由項(xiàng)目組統(tǒng)一購買；在裝配過程中，出現(xiàn)問題，老師指導(dǎo)學(xué)生進(jìn)行修正，直至完成機(jī)構(gòu)裝配達(dá)到預(yù)定目標(biāo)。

圖1 數(shù)控專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)實(shí)施流程圖

第三階段，畢業(yè)設(shè)計(jì)資料整理完善。各小組成員根據(jù)自己完成的指定零件進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)資料整理，主要內(nèi)容有零件圖繪制，零件結(jié)構(gòu)分析，工藝規(guī)程設(shè)計(jì)，各工序工裝的選擇，各工序切削用量的選擇，數(shù)控加工程序的編制，畢業(yè)設(shè)計(jì)總結(jié)幾個(gè)部分。本階段不僅僅要對(duì)零件進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)，更重要的是提高工藝規(guī)程資料的填寫、畢業(yè)設(shè)計(jì)文本資料的規(guī)范，通過本階段的總結(jié)，真正實(shí)現(xiàn)畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)涵的升華，使理論與實(shí)踐相結(jié)合，為走上工作崗位做好鋪墊。

第四階段，進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計(jì)答辯。在答辯過程中我們一改以往提問基礎(chǔ)理論知識(shí)的模式，重點(diǎn)讓學(xué)生陳述自己在機(jī)構(gòu)加工過程中出現(xiàn)的問題，以及問題的解決方案，真正通過畢業(yè)設(shè)計(jì)讓學(xué)生學(xué)會(huì)自己動(dòng)腦、動(dòng)手解決實(shí)際問題。圖1為數(shù)控技術(shù)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)教學(xué)改革實(shí)施流程圖。

4 畢業(yè)設(shè)計(jì)教改效果

通過2013屆數(shù)控技術(shù)專業(yè)畢業(yè)生畢業(yè)設(shè)計(jì)教學(xué)改革試點(diǎn)后座談，學(xué)生普遍反映收獲頗豐，既鞏固了原本所學(xué)的專業(yè)理論知識(shí)，同時(shí)又加強(qiáng)了數(shù)控編程、加工、裝配等知識(shí)的學(xué)習(xí)，尤其對(duì)數(shù)控刀具、夾具、量具、切削用量這些知識(shí)理解更深刻，還教會(huì)了學(xué)生如何處理實(shí)際問題，如何獨(dú)立解決問題，學(xué)生的積極性很高，效果很好。

數(shù)控技術(shù)畢業(yè)范文第2篇

關(guān)鍵詞：薄壁 閉式葉輪 變形

中圖分類號(hào)：TG659 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2015）03（b）-0050-01

1 薄壁閉式葉輪加工變形控制技術(shù)的提出和研究現(xiàn)狀

1.1 問題的提出

隨著航空事業(yè)的飛速發(fā)展，發(fā)動(dòng)機(jī)制造的精度要求越來越高，更新?lián)Q代時(shí)間越來越短。作為航空產(chǎn)品生產(chǎn)單位，對(duì)新品研制周期要求越來越短，產(chǎn)品結(jié)構(gòu)更加復(fù)雜，產(chǎn)品質(zhì)量要求越來越高，加工的難度也越來越大。對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)中的葉輪部件提出了更高的使用及加工要求。

某型機(jī)薄壁閉式葉輪，為該機(jī)型關(guān)鍵部件，材料為鋁合金，尺寸相對(duì)較大，葉片及輪輻比較薄，葉片最薄處約為0.25左右，并且尺寸精度及葉型形位公差要求高。在整個(gè)加工過程中必須采取有效方法嚴(yán)格控制車削及銑削變形。加工難度大，生產(chǎn)研制周期長。整個(gè)研制過程中，因其尺寸及形位公差要求嚴(yán)格，無現(xiàn)成經(jīng)驗(yàn)可以借鑒，超差報(bào)廢嚴(yán)重，缺少必要的刀具、量具、有效工裝，工藝路線及加工方法需多次改進(jìn)。

1.2 研究現(xiàn)狀

幾年來，已經(jīng)過多輪試驗(yàn)研究。工藝方案及工藝路線經(jīng)過多次更改，但加工中仍無法有效控制零件變形，試驗(yàn)件大量報(bào)廢，今年再次投入一批產(chǎn)品進(jìn)行試驗(yàn)摸索，總結(jié)以往經(jīng)驗(yàn)，并對(duì)零件切削加工中的變形點(diǎn)進(jìn)行分解控制，聘請(qǐng)專家對(duì)出現(xiàn)的問題逐項(xiàng)解決，逐項(xiàng)固化。

2 薄壁閉式葉輪車、銑削變形控制技術(shù)

2.1 選擇和制定合理的工藝方案和路線

薄壁零件的幾何形狀和技術(shù)要求各不相同，根據(jù)零件的特點(diǎn)和要求選擇合理的工藝方案，是保證薄壁零件加工質(zhì)量的關(guān)鍵。在加工過程中防止產(chǎn)生變形和保證產(chǎn)品精度要求，工序的設(shè)置、夾具的設(shè)計(jì)等均應(yīng)以此為基礎(chǔ)。工藝規(guī)程在編制開始時(shí)，就要從零件的毛坯形狀、余量大小、熱處理方法等方面考慮零件加工過程中的變形。對(duì)于該薄壁閉式葉輪，粗、半精加工后需要進(jìn)行時(shí)效處理，進(jìn)一步消除其內(nèi)應(yīng)力，穩(wěn)定零件的尺寸精度，消除在精加工時(shí)產(chǎn)生的變形量。

該薄壁閉式葉輪的加工，分為粗加工和半精加工及精加工，粗加工后進(jìn)行一次消除應(yīng)力處理，半精加工后再進(jìn)行一次消除應(yīng)力，每次消除應(yīng)力后，都需對(duì)基準(zhǔn)進(jìn)行一次加工，且保證基準(zhǔn)的準(zhǔn)確和統(tǒng)一，并反復(fù)對(duì)薄壁閉式葉輪的內(nèi)、外表面進(jìn)行加工，減小零件的變形。

在薄壁閉式葉輪的加工過程中，加工余量的分配是否得當(dāng)，將影響其加工質(zhì)量。加工余量的分配必須適當(dāng)。同時(shí)為了保證零件的加工精度，精加工工序前的余量需很小，但一般仍要分多次走刀將其加工到最終尺寸。

2.2 防止薄壁閉式葉輪裝夾時(shí)變形

薄壁閉式葉輪在加工過程中，采用合理的工藝路線等工藝措施，是保證產(chǎn)品精度的重要保證，另一個(gè)重要的環(huán)節(jié)就是控制裝夾。零件加工前的合理裝夾，是防止因裝夾不當(dāng)引起零件變形，保證其加工質(zhì)量的一項(xiàng)重要措施，裝夾前找正零件外徑跳動(dòng)0.01以內(nèi)，夾緊后保證外徑四等分點(diǎn)的跳動(dòng)變化在0.01以內(nèi)。

2.3 薄壁閉式葉輪定位基準(zhǔn)的選擇和夾具定位基準(zhǔn)面的要求

在車削加工薄壁閉式葉輪時(shí)，一般都是旋轉(zhuǎn)表面和由旋轉(zhuǎn)而成的平面。加工前應(yīng)根據(jù)該零件的形狀、特點(diǎn)和要求，分析選用哪些表面和部位作為工藝定位基準(zhǔn)，以保證零件的加工精度要求。一般來講要將設(shè)計(jì)基準(zhǔn)作為工藝基準(zhǔn)，選用精度要求較高的表面作為定位基準(zhǔn)，或盡可能選擇零件裝配或工作的表面作為加工用的定位基準(zhǔn)。才能更好地保證產(chǎn)品的形狀和位置精度的要求。定位基準(zhǔn)應(yīng)該選擇剛性較強(qiáng)的位置，在加工中可以避免因受切削力和夾緊力的影響而產(chǎn)生大的變形。

薄壁閉式葉輪的定位基準(zhǔn)，必須具有足夠的剛度，保證定位可靠，并具有較高的幾何精度和表面光潔度?？梢栽诹慵先藶榈脑O(shè)定加工基準(zhǔn)，待精加工時(shí)去除該基準(zhǔn)。

夾具的安裝基準(zhǔn)定位面，具有較高的幾何精度、定位精度及表面光潔度。這些基準(zhǔn)特征在安裝時(shí)要保證和機(jī)床的旋轉(zhuǎn)中心的同心度和垂直度要求。對(duì)于精加工工序用的工裝夾具來說，夾具安裝在機(jī)床上，首先應(yīng)該檢查它的定位基準(zhǔn)面對(duì)于機(jī)床主軸旋轉(zhuǎn)中心是否同心或垂直，如果不能達(dá)到零件加工精度的要求，就要對(duì)夾具定位面進(jìn)行修正，使其滿足產(chǎn)品加工精度的要求。

在薄壁閉式葉輪加工中，對(duì)零件夾緊部位的選擇及對(duì)夾具夾緊件的要求如下。

薄壁閉式葉輪最突出的特點(diǎn)就是剛性弱，承受不了大的夾緊力。零件裝夾在工裝夾具上，即使安裝合理，穩(wěn)定可靠，往往由于夾緊力不合適，或者夾具夾緊零部件結(jié)構(gòu)不合理，或者操作時(shí)不注意等因素，致使零件產(chǎn)生變形，不能滿足產(chǎn)品質(zhì)量的要求。因此在加工時(shí)，正確地安裝和夾緊零件，是防止零件產(chǎn)生變形的兩個(gè)重要環(huán)節(jié)。

零件裝在夾具上，首先檢查零件定位基準(zhǔn)和夾具定位面是否自由吻合，如不吻合要分析原因或修正零件定位基準(zhǔn)，修正夾具的定位基準(zhǔn)面，使其緊密吻合。

夾緊薄壁閉式葉輪時(shí)，夾緊力要均勻一致，用幾個(gè)壓板去壓緊零件時(shí)，要按照對(duì)角交錯(cuò)的順序，壓緊零件，在零件外徑或相關(guān)部位，用表壓力來控制壓緊力的均勻分布及變形。精加工前，進(jìn)行一次松夾操作，消除粗加工時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)力。

2.4 薄壁閉式葉輪加工中振動(dòng)控制技術(shù)

精車削基準(zhǔn)前，因葉型已經(jīng)基本形成，去除余量比較大，精車削產(chǎn)生振動(dòng)，造成加工表面質(zhì)量差，尺寸及形位公差超差。精車削時(shí)，因刀具懸伸長，必須采用減振刀桿，并在刀桿上及葉片之間纏繞橡皮筋，能夠起到吸振的作用，但纏繞力需適當(dāng)，否則將造成葉輪葉片等的變形，造成超出。

3 薄壁閉式葉輪工裝應(yīng)用原則

薄壁閉式葉輪工裝設(shè)計(jì)及拼裝時(shí)，必須考慮裝夾部位的剛性，裝夾力對(duì)零件變形的影響。因零件基準(zhǔn)在葉型上，必須拼裝出輔助找正基準(zhǔn)，增加剛性的輔助支點(diǎn)，夾具必須保證零件的加工質(zhì)量，還不能因?yàn)閵A具對(duì)零件造成破壞。

4 結(jié)語

經(jīng)過多輪研制、不斷的調(diào)整工藝方法，減小了薄壁閉式葉輪加工中的變形，保證了產(chǎn)品質(zhì)量，降低了生產(chǎn)成本；該控制技術(shù)仍需在后續(xù)該類零件的研制中進(jìn)行完善，希望該文能對(duì)該類零件的研制起到借鑒作用。

參考文獻(xiàn)

[1] 董兆偉.鋁合金整體結(jié)構(gòu)件銑削加工殘余應(yīng)力及變形研究[D].北京：北京航空航天大學(xué)，2006.

數(shù)控技術(shù)畢業(yè)范文第3篇

Abstract： Duifang River extra-large bridge is located in Liuku-Bingzhongluo section of the highway in Yunnan province. It is the controlling project of Yunnan entering Tibet and is also a key project in the whole line. The height of the main pier of this bridge is 105m. The pier structure uses reinforced concrete double thin-wall hollow pier， comprehensive using crane and elevator and other equipment with hydraulic creeping formwork system with the construction. This article introduces the principle， construction technology and construction quality control measures of the hydraulic creeping formwork system. The actual construction effect shows that the technology fully ensures the safety， quality and construction progress of the high pier， which can provide reference for similar engineering applications.

關(guān)鍵詞： 特大橋；墩身；液壓爬模系統(tǒng)

Key words： extra-large bridge；pier；hydraulic creeping formwork system

中圖分類號(hào)：U445 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-4311（2014）19-0111-04

1 工程概況

兌房河特大橋位于云南省六庫～丙中洛段公路，為跨越沙壩溝而設(shè)，是本合同段的控制性工程。橋跨布置為：4×31m預(yù)應(yīng)力T梁+（100+180+100）m連續(xù)鋼構(gòu)+3×31m預(yù)應(yīng)力T梁，本橋平面位于直線，立面位于-2.2%的縱坡上。

主墩墩高105m，墩身結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土雙薄壁空心墩，截面尺寸為8.5×3.5m，雙壁外到外距離12米，承臺(tái)厚度5米，采用16根D2米鉆孔樁基礎(chǔ)，順橋向壁厚100cm、橫橋向壁厚60cm，墩底及墩頂分別設(shè)2m實(shí)心段，中間設(shè)5到橫隔板，4道厚度為60cm，一道厚度200cm。

2 施工方案

2.1 總體施工方案及施工工藝流程

2.1.1 總體施工工藝 承臺(tái)施工塔機(jī)安裝墩身首節(jié)段施工爬模架體第一步安裝墩身第二節(jié)段施工爬架架體第二步安裝爬模架體爬升墩身第三節(jié)段施工爬架安裝完畢爬架循環(huán)爬升完成墩身正常段施工墩頂施工爬模體系拆除。

2.1.2 施工總體施工方案 在施工過程中，根據(jù)現(xiàn)場的實(shí)際情況，通過采用液壓自升式爬模進(jìn)行施工，在鋼筋場地集中制作鋼筋，并且通過車輛運(yùn)輸?shù)蕉丈砼?，然后通過附著式塔吊進(jìn)行垂直運(yùn)輸，借助拌合站集中拌合墩身混凝土，混凝土通過輸送泵泵入模，利用塑料薄膜進(jìn)行包裹養(yǎng)護(hù)。

2.2 爬模施工工藝原理

通過液壓油缸對(duì)導(dǎo)軌和爬模架交替實(shí)現(xiàn)自升式爬模的頂升。導(dǎo)軌和爬模架之間可進(jìn)行相對(duì)運(yùn)動(dòng)，但是二者相互不關(guān)聯(lián)。當(dāng)模板工作時(shí)，導(dǎo)軌和爬模架都在埋件支座上進(jìn)行支撐，退膜后在腿模留下的爬錐上立即安裝受力螺栓、掛座體及埋件支座，通過對(duì)上、下?lián)Q向盒方向進(jìn)行調(diào)整導(dǎo)軌來頂升，導(dǎo)軌頂升到位，在該埋件支座之后就位，操作人員立即轉(zhuǎn)到下平臺(tái)拆除導(dǎo)軌提升后露出的位于下平臺(tái)處的埋件支座、爬錐等。

爬模架上所有拉結(jié)解除之后，開始頂升爬模架，這時(shí)保持導(dǎo)軌不動(dòng)，通過導(dǎo)軌和爬模架交替附墻，對(duì)方相為提升，爬模架即可沿著墩體上預(yù)留爬錐進(jìn)行提升。

2.2.1 液壓自爬模的安裝過程 準(zhǔn)備兩片木板300mm×2440mm左右，按照爬錐中到中間距擺放在水平地面上。保證兩條軸線絕對(duì)平行，軸線與木板連線夾角90°，兩對(duì)角線誤差不超過2mm。將三角架扣放在木板軸線上，保證三角架中到中間距等于爬第一次澆筑爬錐中到中間距。兩三角架對(duì)角線誤差不超過2mm，安裝平臺(tái)立桿，用鋼管扣件連接。兩三腳架間同樣用鋼管扣件連接。

安裝平臺(tái)板，平臺(tái)要求平整牢固，在與部件沖突位置開孔，以保證架體使用，并再次校正兩三角架中道中間距是否為第一次澆筑爬錐中到中間位置。

拼裝桁架、安裝所有操作平臺(tái)。先在模板下墊四根木梁，然后在模板上安裝主背楞、斜撐、挑架，注意背楞調(diào)節(jié)器與模板背楞的支撐情況，安裝背楞扣件，用鋼管扣件將挑架連接牢固。斜撐用鐵絲和模板背楞綁在一起，防止在吊起過程中晃動(dòng)。平臺(tái)要求平整牢固，在與部件沖突位置開孔，以保證架體使用。

將拼裝好的模板和架體整體吊起，平穩(wěn)掛于第一次澆筑時(shí)埋好的受力螺栓上，插入安全插銷。利用斜撐調(diào)節(jié)角度，校正模板。完成吊裝過程。

2.2.2 爬升流程 澆筑混凝土拆模后移安裝附裝置提升導(dǎo)軌爬升架體綁扎鋼筋模板清理刷脫模劑埋件固定模板上合模澆筑混凝土。

安裝預(yù)埋件，在模板上用受力螺栓固定爬錐，爬錐孔內(nèi)抹黃油后擰緊高強(qiáng)螺桿，保證爬錐螺紋內(nèi)不能流進(jìn)混凝土。在高強(qiáng)螺桿的另一端埋擰件板。錐面向模板和爬錐成反方向。

埋件與鋼筋存在沖突時(shí)，將鋼筋適當(dāng)移位處理后進(jìn)行合模。提升導(dǎo)軌，請(qǐng)將上下?lián)Q向盒內(nèi)的換向裝置調(diào)整為同時(shí)向上。換向裝置上端頂住導(dǎo)軌。爬升架體上下?lián)Q向盒同時(shí)調(diào)整為向下，下端頂住導(dǎo)軌。導(dǎo)軌提升就位后拆除下層的附墻裝置及爬錐，周轉(zhuǎn)使用。

3 爬模設(shè)計(jì)及計(jì)算

爬模組成。砼強(qiáng)度達(dá)10MPa以上時(shí)，液壓自爬模具備爬升及承受設(shè)計(jì)荷載條件。

3.1 ZL-ZPM-100型液壓自爬模

3.1.1 主要性能指標(biāo)

架體支承跨度：≤6米；

架體高度：11.79米；

架體寬度：主平臺(tái)④=3.00（2.7）m，模板平臺(tái)①②③=1.20m，液壓操作平臺(tái)⑤=2.60m，吊平臺(tái)⑥=1.80m。

3.1.2 電控液壓升降系統(tǒng)

額定壓力： 25MPa；

油缸行程： 400mm；

液壓泵站流量： n×2L/min， n為機(jī)位數(shù)量；

伸出速度： 約300mm/min；

額定推力： 100kN；

雙缸同步誤差： ≤20mm。

3.2 爬升機(jī)構(gòu)

爬升機(jī)構(gòu)有自動(dòng)導(dǎo)向、液壓升降、自動(dòng)復(fù)位的鎖定機(jī)構(gòu)，能實(shí)現(xiàn)架體與導(dǎo)軌互爬的功能。

3.3 承載能力

①平臺(tái)寬度1.4米，設(shè)計(jì)承裁3.0kN/sqm （爬升時(shí)0.75kN/sqm）；

②平臺(tái)寬度1.0米，設(shè)計(jì)承裁0.75kN/sqm；

③平臺(tái)寬度1.0米，設(shè)計(jì)承裁0.75kN/sqm；

④平臺(tái)寬度3.0米，設(shè)計(jì)承裁1.5kN/sqm；

⑤平臺(tái)寬度2.5米，設(shè)計(jì)承裁1.5kN/sqm；

⑥平臺(tái)寬度1.8米，設(shè)計(jì)承裁0.75kN/sqm；

只允許兩層平臺(tái)同時(shí)承載，爬升速度：10分鐘/米。

3.3.1 高強(qiáng)螺桿設(shè)計(jì)拉力：

T=A×fu

=3.14×13.252×600

=330.8kN

式中A――高強(qiáng)螺桿有效截面面積（直徑d=26.5mm）；

fu――高強(qiáng)螺桿抗拉強(qiáng)度（600N/mm2）。

3.3.2 混凝土最大握裹力：

按錨板錨固錐體破壞計(jì)算埋件的錨固強(qiáng)度如下：

F=0.1 fc （0.9h2+bh）

=0.1×15（0.9×4102+84×410）

=278（kN）

fc――混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（15N/mm2）；

h――破壞錐體高度（通常與錨固深度相同）（410mm）；

b――錨板邊長（84mm）.

3.4 錐體處砼承壓力

爬錐受到受力螺栓施加的剪力N后，力傳遞到周圍的砼上，其受力分布如右圖：根據(jù)力與力矩平衡得方程組：

N=P×a/2-Px×b/2

（P×a/2） ×a/3=（ Px×b/2） ×（2b/3+a）

L=a+b

P/Px=a/b

P=1.35βcβl fcd

式中 fc――混凝土軸心抗壓強(qiáng)度（15N/mm2）；

βc――混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)；

βl――混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)（βl=1.732）。

解方程組得：

N=1.35βcβl fcd L/4

=1.35×1.732×15×78×150/4

=102.58kN

3.5 基本假定

為計(jì)算方便，特作如下假定：

單元寬度9米（本工程實(shí)際最大跨度為8米）；

兩個(gè)爬升機(jī)位（與本工程實(shí)際相同）；

四個(gè)后移模板支架（與本工程實(shí)際相同）。

模板高度6.0米（本工程模板實(shí)際高度為4.65米）

3.6 拆模非爬升狀態(tài)結(jié)構(gòu)計(jì)算

①說明

取模板處于非合模狀態(tài)，即模板已后移600mm。鋼筋綁扎平臺(tái)及主平臺(tái)同時(shí)承載。

②風(fēng)荷載

風(fēng)荷載按高度方向分兩部分取值，下部為模板的風(fēng)荷載，上部為護(hù)攔及安全網(wǎng)的風(fēng)荷載，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》：ωk=0.7βzμsμzηω0c。

系數(shù)0.7為附墻爬升腳手架風(fēng)荷載取值時(shí)的折減

系數(shù)；

ωk―風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；

βz―風(fēng)振系數(shù)，βz=1.0；

μs―風(fēng)荷載的體形系數(shù)；爬架繞結(jié)構(gòu)全封閉。擋風(fēng)系數(shù)Φ=1.3，因而風(fēng)荷載的體形系數(shù)為1.3；

μz―風(fēng)荷載的高度變化系數(shù)，地面按C類200m高空μz=2.30；

η―風(fēng)荷載的地理位置修正系數(shù)，η=1.0；

ω0―基本風(fēng)壓（kN/m2）；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》規(guī)定的基本風(fēng)壓，系以當(dāng)?shù)乇容^空曠平坦地面上離地10m高，按統(tǒng)計(jì)所得50年一遇的10min平均最大風(fēng)速v為標(biāo)準(zhǔn)，按ω0=v2/1600確定的風(fēng)壓值?；撅L(fēng)壓為0.50kN/m2。

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

ωk=0.7βzμsμzηω0=0.7×1.3×1.0×2.30×1.0×0.50=1.047（kN/m2）

沿垂直方向，將風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為線荷載：

q=ωk×L=1.047×9=9.423kN/m

L―爬升單元寬度。

③施工荷載

鋼筋綁扎平臺(tái)施工荷載：設(shè)計(jì)荷載為3.0kN/m2

q=3.0×L=3.0×9=27kN/m

爬升時(shí)q=0.75×L=0.75×9=6.75kN/m

桁架平臺(tái)施工荷載：

q=0.75×L=0.75×9=6.75kN/m

主平臺(tái)施工荷載：

q=3×L=3×9=27kN/m

中平臺(tái)施工荷載：

q=1.5×L=1.5×9=13.5kN/m

吊平臺(tái)施工荷載：

q=0.75×L=0.75×9=6.75kN/m

④平臺(tái)自重

平臺(tái)自重含平臺(tái)跳板及平臺(tái)梁；

平臺(tái)板為40mm木板，密度0.2kN/m2；

主平臺(tái)梁為6根9米長的雙[20，槽鋼背靠背用螺栓緊固，（[20自重：0.2577kN/m）；

桁架平臺(tái)梁、中平臺(tái)及吊平臺(tái)梁均為[12，假定按0.5米間距鋪設(shè)，（[12自重：0.1206kN/m）。

綜合分析出：

主平臺(tái)：

平臺(tái)梁（雙20#槽）自重：6×9×0.2577/2.85=4.88kN/m（注：平臺(tái)寬2.85米，為便于爬模架的結(jié)構(gòu)分析，式中結(jié)果已按平臺(tái)寬轉(zhuǎn)化為線荷載）

平臺(tái)板自重：9×0.2=1.8kN/m

所以主平臺(tái)綜合自重：4.88+1.8=6.68kN/m

桁架平臺(tái)：

平臺(tái)梁自重：9×0.1206×2/1.5=1.44kN/m

平臺(tái)板自重：9×0.2=1.8kN/m

所以桁架平臺(tái)綜合自重：1.44+1.8=3.24kN/m

中平臺(tái)：

平臺(tái)梁自重：9×3×0.1206/2.85=1.14kN/m

平臺(tái)板自重：9×0.2=1.8kN/m

所以中平臺(tái)綜合自重：1.14+1.8=2.94kN/m

吊平臺(tái)：

平臺(tái)梁自重：9×2×0.1206/1.8=1.21kN/m

平臺(tái)板自重：9×0.2=1.8kN/m

所以吊平臺(tái)綜合自重：1.21+1.8=3.01kN/m

⑤護(hù)攔自重

爬模護(hù)攔為封閉式，重量按0.76kN/m2，護(hù)攔自重：9×0.076=0.68kN/m

⑥爬模架自重

單個(gè)后移支架自重=5kN，四個(gè)后移支架自重=20kN，單個(gè)爬升機(jī)位自重=18.0kN，兩個(gè)爬升機(jī)位自重=36.0kN。為方便計(jì)算，將爬架自重平均分布在主平臺(tái)上：（20+36）/2.85=19.64kN/m

⑦模板自重

模板高：H=6.0m；（本工程模板實(shí)際高為4.65米）

模板自重：W=0.65kN/m2

則：模板共重9×6×0.65/2=17.55kN

⑧爬模架荷載分布簡圖

單榀支架受力如下：

鋼筋平臺(tái)受均布荷載q1=（27+3.24）/2=15.12kN/m

桁架平臺(tái)受均布荷載q2=（6.75+3.24）/2=5kN/m

主平臺(tái)受均布荷載q3=（27+6.68）/2=16.84kN/m

中平臺(tái)受均布荷載q4=（13.5+2.94）/2=8.22kN/m

吊平臺(tái)受均布荷載q5=（6.75+3.01）/2=4.88kN/m

所受風(fēng)荷載q6=9.43/2=4.8kN/m

所受模板荷載為q7=17.55/6=2.93kN/m

護(hù)欄荷載q8=0.68/2=0.34kN/m

⑨埋件支座反力

說明：

分配到一個(gè)機(jī)位的支座拔力：（注：每個(gè)機(jī)位有兩個(gè)

埋件）

F=211kN

分配到一個(gè)機(jī)位的支座剪力：

T=155kN

8.8級(jí)M42受力螺栓有效計(jì)算截面直徑：D=38mm

每個(gè)機(jī)位有兩個(gè)受力螺栓；

單個(gè)受力螺栓的抗拉力：

f=600×3.14×（38/2）2=680kN

單個(gè)受力螺栓的抗剪力：

t=350×3.14×（38/2）2=397kN

受力螺栓同時(shí)承受拉力和剪力，所以：

K[（F/f）2+（T/t）2]1/2

=1.5 [（146.8/680）2+（170/397）2]1/2

=072

K―安全系數(shù)

F―單個(gè)受力螺栓受到的拉力

T―單個(gè)受力螺栓受到的剪力

4 質(zhì)量保證措施

4.1 設(shè)計(jì)配合比 由于墩身高，泵送混凝土的垂直距離大，在和易性方面，如果混凝土不夠，容易出現(xiàn)堵管現(xiàn)象。通過與水泥的相容性試驗(yàn)選定，高效減水劑及參量。

4.2 泵送混凝土 按照泵送混凝土的相關(guān)規(guī)定，對(duì)混凝土進(jìn)行泵送操作，對(duì)混凝土進(jìn)行泵送前，為了避免發(fā)生堵管，需要利用砼水膠比砂漿對(duì)管道進(jìn)行處理。

4.3 振搗混凝土 對(duì)于高性能混凝土來說，在澆筑過程中，利用高頻振搗器進(jìn)行振搗，并且是垂直點(diǎn)振，為了防止漏振、過振等，在振搗過程中不得進(jìn)行平拉。

4.4 澆筑后的養(yǎng)護(hù) 澆筑完混凝土后，為了確?；炷帘砻鏉駶櫍枰⒓催M(jìn)行覆蓋養(yǎng)護(hù)，避免表面失水過快使得表面出現(xiàn)裂紋。澆灑養(yǎng)護(hù)水時(shí)，水的溫度與混凝土表面溫度之差不大于15℃。

5 結(jié)束語

通過多次論證，根據(jù)實(shí)際施工條件及工期要求，采用液壓爬模系統(tǒng)對(duì)兌房河特大橋進(jìn)行施工，同時(shí)制定了相應(yīng)的機(jī)制和方案。該施工技術(shù)操作方便，安全性高，為同類型高墩施工積累了經(jīng)驗(yàn)。

參考文獻(xiàn)：

[1]楊繼明.主跨416m勁性骨架外包混凝土拱橋高墩爬模施工技術(shù)[J].鐵道建筑技術(shù)，2013（12）.

數(shù)控技術(shù)畢業(yè)范文第4篇

關(guān)鍵詞：電液控制技術(shù)；大型養(yǎng)路機(jī)械；電業(yè)比例控制閥；應(yīng)用

Abstract:：electro-hydraulic proportional control valve because of its simple structure, manufacture and maintenance cost is low and the anti pollution ability and other advantages is widely applied in the large railway maintenance machinery, realize the modernization of railway construction equipment and professional goals. Research of electro-hydraulic proportional control technology, and actively explore its application in large maintenance machinery in the control, to enhance the level of railway maintenance machinery of far-reaching influence. Based on the survey of the electro-hydraulic proportional control technology and its system structure, further analysis of the application of electro-hydraulic proportional control technology in the large maintenance machinery.

Keywords：electro hydraulic control technology; large maintenance machinery electric proportional control valve; application;

中圖分類號(hào)：TP273 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)

隨著鐵路運(yùn)輸業(yè)的飛速發(fā)展，對(duì)鐵路線路的標(biāo)準(zhǔn)化程度以及機(jī)車高速運(yùn)行安全提出了更高的要求，因此鐵路線路的養(yǎng)護(hù)問題受到社會(huì)各界的高度重視。自先進(jìn)的制造技術(shù)以及大型養(yǎng)路機(jī)械的引入，我國在鐵路養(yǎng)護(hù)工作中實(shí)現(xiàn)了機(jī)械化作業(yè)的目標(biāo)，并促進(jìn)了我國鐵路大型養(yǎng)路機(jī)械的控制水平的逐步提高。因此，加強(qiáng)電液比例控制技術(shù)的研究，實(shí)現(xiàn)其在鐵路大型養(yǎng)路機(jī)械中的有效應(yīng)用，對(duì)于實(shí)現(xiàn)我國鐵路運(yùn)輸業(yè)的快速發(fā)展具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

一、電液比例控制技術(shù)及其系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

（一）電液比例控制技術(shù)簡述

電液比例控制技術(shù)是以電液比例閥為基礎(chǔ)的機(jī)電液一體化的新型綜合控制技術(shù)。就廣義上上而言，在應(yīng)用氣壓傳動(dòng)與控制以及液壓傳動(dòng)與控制的工程系統(tǒng)中，只要系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速、流量、位移、壓力、力矩以及加速度等輸出量，能夠隨系統(tǒng)的輸入信號(hào)得到成比例且連續(xù)地控制，這類的工程控制系統(tǒng)皆可稱作比例控制系統(tǒng)。但在工程的具體實(shí)際中，結(jié)合控制系統(tǒng)的技術(shù)與構(gòu)成特性，廣義上的電液控制又可分為一般性的電液比例控制以及電液伺服控制。電液比例技術(shù)在其初步發(fā)展階段中，比例閥主要采用流量以及電壓，此時(shí)比例控制技術(shù)正式被應(yīng)用于液壓系統(tǒng)之中。隨著比例閥控制器、耐高壓比例電磁鐵等運(yùn)用了內(nèi)部反饋原理的比例元件，以及此類元件在技術(shù)上的成熟，電液比例技術(shù)獲得了快速發(fā)展。隨著數(shù)學(xué)理論以及微電子技術(shù)的的發(fā)展，比例元件在設(shè)計(jì)上采用了動(dòng)壓、位移以及流量等電校正與反饋方式，全面提高了比例閥的穩(wěn)定性與精度，使電液比例技術(shù)在工業(yè)控制領(lǐng)域的應(yīng)用更加廣泛。之后，電液比例技術(shù)進(jìn)入了逐步完善階段，在此階段中，伺服比例閥以及比例元件與計(jì)算機(jī)技術(shù)的有機(jī)結(jié)合，提升了比例閥的性能，使電液比例技術(shù)應(yīng)用越來越廣泛。

（二）電液比例控制系統(tǒng)的基本結(jié)構(gòu)

人們通常將使用比例控制元件的液壓控制系統(tǒng)稱作為電液比例控制系統(tǒng)。實(shí)質(zhì)上，電液比例控制技術(shù)是為滿足現(xiàn)代工業(yè)在節(jié)能、大功率控制以及維護(hù)方便等方面的要求而發(fā)展起來的電液控制系統(tǒng)。就技術(shù)的角度而言，比例控制是一種能夠?qū)崿F(xiàn)控制量與被控制量兩者間的線性關(guān)系的技術(shù)方式，從而保障了在電液控制系統(tǒng)中的，隨著輸入量的變化，其系統(tǒng)輸出量根據(jù)相應(yīng)比例而變化。電液比例控制系統(tǒng)中，其控制元件通常為電液比例閥，它是將閥與控制器以及測量放大器、傳感器等復(fù)合于一體的機(jī)電一體化元件，促使電液控制系統(tǒng)的性能大幅提高，為其創(chuàng)造了更加廣闊的應(yīng)用空間。指令元件（控制信號(hào)產(chǎn)生以及輸入）、比較元件（比較輸入以及反饋信號(hào)，從而得出偏差信號(hào)）、電控器元件（比例放大器）、比例閥、液壓執(zhí)行器以及檢測反饋元件等是電液比例控制系統(tǒng)的基本組成單元，其系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖一所示。

圖一電液控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖

二、電液比例控制技術(shù)在大型養(yǎng)路機(jī)械中的應(yīng)用

在大型養(yǎng)路機(jī)械中，其網(wǎng)絡(luò)控制平臺(tái)大多應(yīng)用了電液比例技術(shù)。大型養(yǎng)路機(jī)械在進(jìn)行電路控制的過程中，通常運(yùn)用電液比例控制閥對(duì)其加以控制。例如，在穩(wěn)定車以及搗固車中運(yùn)用電液控制技術(shù)，分別進(jìn)行穩(wěn)定裝置震動(dòng)控制以及搗固裝置的升降控制等。由于大型養(yǎng)路機(jī)械的工作環(huán)境的特殊性，要求大型養(yǎng)路機(jī)械在進(jìn)行電路控制中所選擇的電子元器件的抗干擾能力以及電氣性能都比較好。本文主要對(duì)運(yùn)用電業(yè)控制技術(shù)提高大型養(yǎng)路機(jī)械硬件的抗干擾性能進(jìn)行其應(yīng)用研究。

在大型養(yǎng)路機(jī)械進(jìn)行電路控制的過程中，運(yùn)用了大量的電液比例控制閥，這些比例閥基本上都是通過在系統(tǒng)的流量等輸出量進(jìn)行取樣，并整理與放大取樣的信號(hào)，再通過驅(qū)動(dòng)電液比例控制閥進(jìn)行輸出量的調(diào)節(jié)達(dá)到控制的目的，它們的控制原理基本相同，但各比例閥的接地方式存在著差異。電液比例控制閥在大型養(yǎng)路機(jī)械的使用以及調(diào)試的過程中，往往會(huì)因?yàn)榻拥匾蛩赜绊懴到y(tǒng)顯示，導(dǎo)致系統(tǒng)的作業(yè)精度不高，甚至對(duì)系統(tǒng)中其余的控制電路的工作產(chǎn)生嚴(yán)重的影響。因此，接地是能夠提高機(jī)械設(shè)備抗干擾性能的一種有效的手段。

在運(yùn)用了大量電液比例控制閥的大型養(yǎng)路機(jī)械中，其搗固車通常運(yùn)用的接線方式是由柴油發(fā)電機(jī)提供的DC24V電源或者車載蓄電池為其負(fù)載端的功率電源，車體與蓄電池端直接運(yùn)用負(fù)端OD進(jìn)行短接，并在控制箱端通過車體將箱體匯流排直接接入，之后再進(jìn)入電路板。也即是在大型養(yǎng)路機(jī)械的電氣系統(tǒng)中前箱與后箱的連接中，系統(tǒng)的信號(hào)地線皆為車體，從而進(jìn)行連接以及傳輸。在大型養(yǎng)路機(jī)械的電氣系統(tǒng)中，其電源的電壓等級(jí)主要分為5V、±10V、±15V以及24V等幾大類。5V、±10V、±15V等電壓等級(jí)的電源都將OA作為電源的負(fù)端，在系統(tǒng)中可先進(jìn)行直接短接，之后再與接地面（即車體）進(jìn)行連接。OD是24V電源的負(fù)端，在電路連接過程中，也以車體作為接地面進(jìn)行前后司機(jī)室之間的電路連接。

現(xiàn)階段，運(yùn)用單個(gè)電液比例控制閥的大型養(yǎng)路機(jī)械在電路控制中至少存在著三個(gè)接地點(diǎn)。一個(gè)為蓄電池地OD，在車體與蓄電池端進(jìn)行連接；一是模擬地OA，在車體與前司機(jī)室以及后司機(jī)室下方進(jìn)行連接；另一個(gè)是24V地，在車體與其余控制箱四周或者前后司機(jī)室下方后進(jìn)行連接。同時(shí)，OA與OD在電路板上又存在著直接短接以及不直接短接兩種連接方式。采用直接短接方式，雖不會(huì)影響大型養(yǎng)路機(jī)械電氣系統(tǒng)的正常作業(yè)，但會(huì)對(duì)其作業(yè)精度造成影響。采用不直接短接方式，大型養(yǎng)路機(jī)械的電氣系統(tǒng)在其實(shí)際應(yīng)用中，只要存在其電源負(fù)端OD或者OA沒有與車體之間進(jìn)行良好連接的問題，除了會(huì)影響整個(gè)電器系統(tǒng)的反饋顯示以及作業(yè)精度之外，同時(shí)還可能影響系統(tǒng)中其他電路作業(yè)的穩(wěn)定性。因此，為使反饋精度提高，就需要將電氣系統(tǒng)中兩個(gè)電路中的地環(huán)路切斷，使系統(tǒng)之間的地環(huán)路抗阻加大，從而有效降低環(huán)路電流對(duì)大型養(yǎng)路機(jī)械中電氣系統(tǒng)的影響。通過電液比例控制技術(shù)的運(yùn)用，使輸入信號(hào)在進(jìn)入電路的過程中通過隔離芯片將其隔離，而且電流反饋信號(hào)也在經(jīng)過隔離芯片的隔離之后進(jìn)入儀表顯示或者計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)，這樣完全斷開了這兩個(gè)電路的金屬路徑，從而避免了共模噪聲電壓在電路的輸入端出現(xiàn)，確保了大型養(yǎng)路機(jī)械中電氣控制系統(tǒng)反饋信號(hào)的準(zhǔn)確性，進(jìn)而使其作業(yè)精度得到有效的保障。

總之，電液比例控制技術(shù)擁有廣闊的應(yīng)用前景。在電液比例控制技術(shù)的應(yīng)用中，應(yīng)注重提高電液比例閥的線性度以及頻響等性能指標(biāo)，從而實(shí)現(xiàn)電液比例控制系統(tǒng)整體性能的提高，為其應(yīng)用創(chuàng)造廣闊的空間。同時(shí)，電液比例控制技術(shù)在大型養(yǎng)路機(jī)械的應(yīng)用中，要綜合考慮其現(xiàn)場作業(yè)環(huán)境狀況，如電源不穩(wěn)以及存在強(qiáng)電磁輻射干擾等因素對(duì)電控設(shè)備正常運(yùn)行的影響，因此要注重提高大型養(yǎng)路機(jī)械的電氣系統(tǒng)電路的抗外界干擾性能，確保其硬件線路的長時(shí)間運(yùn)行，提高其作業(yè)精度與控制水平。

參考文獻(xiàn)：

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數(shù)控技術(shù)畢業(yè)范文第5篇

【摘要】 目的 觀察不同水平控制性降壓對(duì)鼻內(nèi)鏡手術(shù)視野清晰度及腦氧供需平衡的影響。方法 將240例臨床擇期手術(shù)患者隨機(jī)分成4組，每組均為60例。組1（G1）控制性降壓水平為原平均動(dòng)脈壓的64%，組2（G2）為70%，組3（G3）為80%，組4（G4）未施降壓，作為對(duì)照。監(jiān)測頸內(nèi)靜脈血氧飽和度、動(dòng)靜脈乳酸濃度及其他血生化指標(biāo)，同時(shí)根據(jù)Fromme術(shù)野質(zhì)量評(píng)分表由同一術(shù)者進(jìn)行術(shù)野質(zhì)量評(píng)分。結(jié)果 G1、G2、G3組平均動(dòng)脈壓降至原血壓的64%、70%、80%，維持1 h，上述各組代謝指標(biāo)與對(duì)照組間無顯著性差異，降至64%術(shù)野清晰度各組間及與對(duì)照組間有顯著性差異。結(jié)論 吸入性全麻下用0.01%硝普鈉（SNP）+安氟醚（ENF），血壓降至原血壓的64%，維持1 h，在供氧充分的情況下，對(duì)氧供需平衡無明顯影響，但術(shù)野清晰度最佳，該方法是安全有效的。

【關(guān)鍵詞】 控制性降壓; 氧供需平衡;鼻內(nèi)窺鏡

【Abstract]】 Objective The clinical experiment was designed for observing the effects of controlled hypotension at different levels on cerebral metabolism and the definition of surgical field.Methods 240 ASA Grade patients were randomly allocated to one of four groups(each group n=60).Hypotension was induced by sodium nitroprusside in group 1［mean arterial pressure(MAP)=64% of former MAP］，group 2 (MAP=70% of former MAP)，and group 3(MAP=80% of former MAP).Group 4 (control) was on no hypotension.Oxygen saturation in ternal jugular vein (SjO2 ) were monitored，meanwhile the scores of surgical field quality (SSFQ) were assessed according to fromme surgical field qulity list.Results Hypotesion caused a moderate decrease in metabolism index，but had no significant difference，either among three groups or during the procedure;on the contrary，the definition of surgical field has significant difference.Conclusion There is no significant effect on oxygen balance with controlled hypotension at MAP=64% of former MAP，but the definition of surgical field is the best.

【Key words】 controlled hypotension，oxygen balance，nasal endoscope

鼻內(nèi)鏡手術(shù)（endoscopic sinus surgery，ESS）現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于鼻息肉和慢性鼻竇炎的治療。由于手術(shù)視野狹小，術(shù)中出血將妨礙術(shù)者操作并可導(dǎo)致嚴(yán)重并發(fā)癥［1］，所以大多需要控制性降壓麻醉?？刂菩越祲郝樽硎桥R床常用的減少術(shù)中出血、改善手術(shù)條件、減少輸血量的麻醉技術(shù)，不同的降壓措施及降壓水平對(duì)生命器官可產(chǎn)生不同影響。腦組織具有代謝高、缺氧耐受性差等特殊生理及代謝特點(diǎn)，是降壓不良反應(yīng)的好發(fā)器官。本研究對(duì)不同控制性降壓水平下腦組織氧供需平衡狀況及術(shù)野清晰度進(jìn)行觀察，以期為臨床提供控制患者原有血壓的百分之多少對(duì)提高手術(shù)視野清晰度，并且對(duì)腦組織代謝指標(biāo)變化影響不大的最佳狀況。

1 資料與方法

1.1 病例選擇及分組 選擇2004年3月—2007年1月以來在我科住院治療的臨床擬行控制性降壓鼻內(nèi)窺鏡手術(shù)（ESS）患者240例，男140例，女100例，年齡21～50歲，無明顯心、肺、腎疾患及高血壓病史。ASA分級(jí)，隨機(jī)分為4組：組1（G1）控制性降壓水平為原平均動(dòng)脈壓的64%，組2（G2）為70%，組3（G3）為80%，組4（G4）未施降壓，作為對(duì)照。各組病例在性別、年齡、體重、血壓、手術(shù)方式及手術(shù)時(shí)間等項(xiàng)均無統(tǒng)計(jì)學(xué)差異。

1. 2 麻醉用藥及麻醉實(shí)施 ①術(shù)前用藥：0.5 mg阿托品、50 mg哌替啶肌肉注射。②麻醉誘導(dǎo)：1 mg/kg琥珀膽堿，2.5 mg/kg異丙酚靜脈誘導(dǎo)經(jīng)口快速插管。③麻醉維持：1%～2.5%安氟醚（ENF）、70%N2O、30%O2吸入。術(shù)中調(diào)節(jié)通氣指數(shù)使呼氣末二氧化碳分壓（PaCO2）維持在35～45 mm Hg。

1. 3 降壓實(shí)施 用微量泵輸注1 mg/kg的硝普鈉（SNP）液，調(diào)節(jié)輸注速度為0.5～8 μg·kg-1·min-1，緩慢降壓使MAP降至預(yù)期水平。維持60 min后停止輸注。

1．4 術(shù)中觀察指標(biāo) 術(shù)中監(jiān)測心電圖、心率(HR)、脈搏氧飽和度。橈動(dòng)脈置管監(jiān)測MAP， 同時(shí)監(jiān)測氣道呼氣末N2O、O2、CO2 及ENF濃度。

1．5 腦組織代謝及氧供需平衡監(jiān)測 頸內(nèi)靜脈逆行穿刺置管至球部， 分別于降壓前、降壓后10 min、40 min及停止降壓后10 min采集橈動(dòng)脈及頸內(nèi)靜脈球部血液作血?dú)夥治霾y定血乳酸含量、pH、二氧化碳分壓(PaCO2 )、氧分壓(PaO2 )、HCO-3、標(biāo)準(zhǔn)剩余堿(BE)、血紅蛋白(Hb) 及氧飽和度(SO2)。

1. 6 術(shù)野清晰度的監(jiān)測 由同一術(shù)者根據(jù)Fromme術(shù)野質(zhì)量評(píng)分表［2］，分為1～5級(jí)（1級(jí)為術(shù)野輕微出血，不需要吸引；2級(jí)為術(shù)野輕微出血，偶爾吸引，不妨礙術(shù)野；3級(jí)為術(shù)野輕微出血，需經(jīng)常吸引，停止吸引后幾秒鐘中出血，妨礙術(shù)野；4級(jí)為術(shù)野中度出血，需經(jīng)常吸引，停止吸引后則妨礙術(shù)野；5級(jí)為術(shù)野嚴(yán)重出血，需持續(xù)吸引，出血妨礙術(shù)野），分別在每組降壓后10 min、40 min進(jìn)行術(shù)野質(zhì)量評(píng)分。

1．7 統(tǒng)計(jì)學(xué)處理 所有數(shù)據(jù)以均數(shù)±標(biāo)準(zhǔn)差（x±s）表示。組內(nèi)用自身配對(duì)檢驗(yàn)，組間用方差齊性檢驗(yàn)和子樣均數(shù)q檢驗(yàn)。采用SPSS 10.0統(tǒng)計(jì)學(xué)軟件包處理，P＜0.05認(rèn)為差異具有顯著性意義。

2 結(jié)果

2.1 血流動(dòng)力學(xué)參數(shù)及相關(guān)指標(biāo)變化 MAP、HR及Hb 在降壓前后， 無論組內(nèi)還是組間差異均無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P＞0.05)。

2.2 氧供需平衡狀況指標(biāo) 降壓前后4 組患者頸內(nèi)靜脈血氧飽和度(SjO2 )、動(dòng)脈血氧飽和度(SaO2 ) 及乳酸含量無顯著性差異(P＞0.05)，見表1、2。表1 降壓前后4組患者頸內(nèi)靜脈血氧飽和度變化表2 降壓前后頸內(nèi)動(dòng)脈及靜脈乳酸含量變化表3 降壓后4組患者術(shù)野評(píng)分的變化4組患者的動(dòng)脈血氧含量(CaO2) 及頸內(nèi)靜脈血氧含量(CjO2)、腦氧攝取率(ERO2)、動(dòng)脈頸內(nèi)靜脈血氧含量差(DajO2) 在降壓過程中均有一定程度下降，但無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P＞0.05)。4組患者在降壓前后的動(dòng)靜脈pH、BE值呈進(jìn)行性下降(P＜0.05)，但相同時(shí)間點(diǎn)相比無顯著性差異(P＞0.05)。

2.3 術(shù)野質(zhì)量評(píng)分 如表3所示，術(shù)中G1、G2與G3、G4相比患者每一個(gè)時(shí)間段均有顯著性差異（P＜0.05）。G1與G2相比每組患者每一個(gè)時(shí)間段亦有顯著性差異（P＜0.05）。G3與G4相比各組患者每一個(gè)時(shí)間段無顯著性差異（P＞0.05）。

轉(zhuǎn)貼于 3 討論

鼻內(nèi)鏡手術(shù)（ESS）由于手術(shù)視野狹小，術(shù)中出血多，妨礙術(shù)野并影響操作，所以控制性降壓用于此類手術(shù)［3］。硝普鈉作用于動(dòng)、靜脈系統(tǒng)，松弛血管平滑肌，擴(kuò)張血管，降壓作用強(qiáng)，效果可靠，半衰期短，可控性強(qiáng)，且無后遺效應(yīng)，所以是控制性降壓的首選藥物［4］。 在ESS術(shù)中控制性降壓的主要目的是提高術(shù)中術(shù)野清晰度，為術(shù)者提供良好術(shù)野，所以本研究用術(shù)野質(zhì)量評(píng)分而不是用術(shù)中出血量來表示降壓效果。術(shù)野質(zhì)量評(píng)分根據(jù)術(shù)中出血及視野的可見度綜合后進(jìn)行量化評(píng)分。用1～5級(jí)評(píng)估手術(shù)條件，2～3級(jí)被認(rèn)為理想的手術(shù)條件。由于硝普鈉直接擴(kuò)張黏膜血管平滑肌，在硝普鈉存在時(shí)，兒茶酚胺對(duì)黏膜處的血管作用減弱。血管擴(kuò)張和心輸出量的增加，使流經(jīng)黏膜的血量增加即所謂的“低血壓高灌流”，術(shù)野出血增多。輕微控制性降壓時(shí)不能提高術(shù)野質(zhì)量。Fromme等［2］也發(fā)現(xiàn)，在頜面外科手術(shù)時(shí)輕微控制性降壓不能提高提高術(shù)野質(zhì)量。本研究發(fā)現(xiàn)控制性降壓至原血壓70%以下，術(shù)野質(zhì)量提高，原血壓64%左右，術(shù)野質(zhì)量最理想。

研究表明全身麻醉比局部麻醉出血多，但在全身麻醉時(shí)進(jìn)行控制性降壓，將平均動(dòng)脈壓降到50～65 mm Hg，這樣能降低血管內(nèi)的張力，減少出血，手術(shù)野清晰，提高手術(shù)的精確度，減少神經(jīng)及血管的損傷，有利于手術(shù)操作，減輕水腫程度，傷口愈合快。根據(jù)心、腦、腎等重要器官對(duì)缺血、缺氧的耐受情況，目前公認(rèn)的控制性血壓“安全”低限平均動(dòng)脈壓是50～55 mm Hg，但根據(jù)個(gè)體的差異，理想的低血壓水平取決于年齡、身體狀況、患者和手術(shù)的需要［5］。本研究中控制性降壓至原血壓80%，至原血壓70%，至原血壓64%水平，結(jié)果顯示4組患者降壓期間(10 min、40 min) 的頸內(nèi)靜脈血氧飽和度無明顯變化(P＞0.05) ， 維持在正常范圍(54%～ 75% ) 之內(nèi)， 甚至略有升高。動(dòng)脈及頸內(nèi)靜脈乳酸濃度也無明顯變化， 維持在正常生理范圍。說明降壓期間腦氧代謝平衡維持良好， 無灌注不足或無氧代謝出現(xiàn)。降壓期間與降壓前后4組間的CaO2、CjO2、DajO2及ERO2 均無統(tǒng)計(jì)學(xué)差異(P＞0.05) ， 從另一側(cè)面反映了降壓組患者降壓期間腦組織氧合良好， 氧供需平衡。

另外在本研究中， pH 和BE在試驗(yàn)期間呈進(jìn)行性下降趨勢(shì)(P＜0.05) ， 與類似研究結(jié)果不同［6］。其原因可能是:①降壓及麻醉時(shí)間不同， 由于需要建立相關(guān)監(jiān)測，本研究試驗(yàn)對(duì)象插管后至降壓所需時(shí)間較長， 且降壓持續(xù)1 h;②測定方法不同;③SNP 代謝產(chǎn)物CN基團(tuán)抑制組織氧化還原反應(yīng)所致。但4組患者中， 降壓組和對(duì)照組在各時(shí)間點(diǎn)相比， pH和BE 的差異均無顯著性意義， 且血清乳酸值4 組患者各時(shí)間點(diǎn)均在正常范圍。

總之， 從本研究結(jié)果看， 吸入性全麻下用0.01%SNP + ENF， 血壓降至原血壓64%水平， 維持1 h， 在供氧充分的情況下， 對(duì)腦組織氧供需平衡無明顯影響， 但術(shù)野清晰度最理想。

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